Archives par mot-clé : AGC

Le BitX 40m portable de PE1JXI

Harrie de PE1JXI vient de m’envoyer deux vidéos de sa nouvelle réalisation. Il s’agit d’une magnifique version portable du transceiver BLU BitX version 3 auquel il a ajouté un VFO à Si570, un circuit d’AGC et une alimentation sur batteries Li-On de 6800 mAh. La finition est superbe et l’ensemble offre d’excellentes performances et un très bon confort d’écoute.

Mises à jour multiples pour le TS-990s

Kenwood TS-990s par W6GPS (http://xv4y NULL.radioclub NULL.asia/wp-content/uploads/2013/02/TS990s_W6GPS NULL.jpg)Kenwood a publié de nombreuses mises à jour concernant son transceiver décamètrique haut de gamme le TS-990s (http://www NULL.kenwood NULL.com/i/products/info/amateur/software_download NULL.html). La principale mise à jour concerne le firmware (logiciel interne du transceiver) qui comporte plusieurs demande de modifications demandées par les utilisateurs ces dernières semaines. L’AGC dispose maintenant de réglages plus étendus, le bruit de relais en transmission CW full-break-in (QSK) a été diminué, le volume maximum du retour contrôle de la voix en émission est augmenté de 6dB… La documentation a été mise à jour en conséquence, et les programmes de contrôle du TS-990s sur un PC ont eux aussi eu droit à une mise à jour. A noter que les programmes ARUA et ARHP/ARVP de prise de de contrôle pour le TS-590s ont eux aussi eu droit à une update.

SDR Cube : Firmware 2.0 et promotions de Noël

SDR Cube en action (http://xv4y NULL.radioclub NULL.asia/2012/12/15/sdr-cube-firmware-2-0-et-promotions-de-noel/sdr-cube-cover-photo_a/)
SDR Cube en action

George N2APB et Juha OH2NLT viennent de faire une annonce importante avec l’arrivée de la version 2 du logiciel interne de leur transceiver SDR Cube (http://www NULL.sdr-cube NULL.com/Software NULL.html). Cette version intègre une fonctionnalité très attendue : celle d’un véritable circuit d’AGC (http://www NULL.sdr-cube NULL.com/AGC NULL.html) (Contrôle Automatique du Gain). Des systèmes de mesure du gain ont du être ajouté à différents niveau de la chaîne de réception pour garantir  l’absence de saturation du convertisseur analogique numérique (DAC) tout en offrant un confort d’écoute et une action “naturelle” de l’AGC.

AGC dans le SDR Cube (http://xv4y NULL.radioclub NULL.asia/2012/12/15/sdr-cube-firmware-2-0-et-promotions-de-noel/agc-diag/)Les retours d’expérience des béta-testeurs sont unanimes et le nouveau firmware est donc rendu disponible à tous. L’afficheur LCD indique maintenant la présence de l’AGC ainsi qu’une indication de son niveau. Le comportement de l’AGC est ajustable dans le menu via les nouveaux paramètres State, Attack, ReleaseSlope, Knee et Sample. Tous les détails sur le fonctionnement de l’AGC dans le SDR Cube sont sur le site web (http://www NULL.sdr-cube NULL.com/AGC NULL.html).

Autre nouvelle importante, jusqu’au 31 décembre, pour chaque commande d’un kit complet SDR Cube ou d’un mode pré-assemblé, 4 modules RXAMP seront offerts gratuitement. Ces modules enfichables offre au SDR Cube une couverture complète de la bande HF (2-4 MHz, 4-8 MHz, 8-15 MHz et 15-30 MHz) grâce à la platine RF SoftRock intégrée.

Cerise sur le gâteau, toutes les commandes supérieurs à 100$ sont expédiées gratuitement. Je ne sais pas si ce dernier point est valable vers l’Europe mais il y a de fortes chances pour que oui.

Le BitX 20 mètres de F8VOA

Vue circuit BITX F8VOA (http://xv4y NULL.radioclub NULL.asia/wp-content/uploads/2012/07/BITX-HOOFDPRINT-3 NULL.jpg)Marc F8VOA nous soumet sa nouvelle réalisation, un transceiver construit autour du principe du Bitx (amplificateurs bidirectionnels type W7ZOI).

Son site web est très détaillé (http://www NULL.qsl NULL.net/f8voa/Bitx%20presentation NULL.html). Les choix de design de Marc intègre une AGC sur le circuit audio assez originale (voir image ci dessous), un amplificateur final avec un double push-pull de BS170 (donné pour jusque 15 Watts) ainsi que les circuits de mesure nécessaires (S-mètre, Wattmètre, ROSmètre…) à un équipement moderne.

Schéma circuit audio AGC Bitx F8VOA (http://xv4y NULL.radioclub NULL.asia/wp-content/uploads/2012/07/PAGE-2-LF-AMPLIFIER-165 NULL.bmp)

Nouveaux tests du TS-590s firmware 1.06 par Rob Sherwood NC0B

Rob Sherwood que l’on ne présente plus (http://www NULL.sherweng NULL.com/) a eu dans les mains un Kenwood TS-590s mis à jour avec le dernier firmware 1.06 prêté par un ami. Cette dernière mise à jour logicielle améliore entre autres la réponse de l’AGC face à un signal puissant hors bande (mais dans la bande du filtre roofing-filter) en réception avec FI haute.

Kenwood TS-590S with firmware 1.06 S/N B1600351
Data on effect of a strong undesired signal 1 or 2 kHz away from a desired weak signal.
Desired signal is 1 uV (-107 dB)
Preamp OFF, CW bandwidth 500 Hz

20 meters, down-conversion mode
Audio output increases 1 dB from reciprocal mixing: (1 dB degradation)
1-kHz spacing = -29 dBm = 78 dB stronger than the desired signal
2-kHz spacing = -21 dBm = 86 dB stronger than the desired signal
At these signal levels, the key clicks from the undesired signal are likely to dominate.

10 meters, up-conversion mode
Audio output decreases 1 dB due to onset of hardware AGC: (1 dB degradation)
1-kHz spacing = -42 dBm = 65 dB stronger than the desired signal
2-kHz spacing = -30 dBm = 77 dB stronger than desired signal *
* At 2 kHz the 2 IF 2.7 kHz filter is reducing the desense effect.

Audio output decreases 5 dB due to onset of hardware AGC: (5 dB degradation)
1-kHz spacing = -38 dBm = 68 dB stronger than the desired signal
At 2-kHz spacing the desense and phase noise tend to cancel each other out, and the desired signal just disappears into noise with a relatively constant audio output.
Since the undesired signal difference between a 1 dB desense and a 5 dB desense is only 3 dB, once the onset of the hardware AGC commences to protect the A/D converter, the practical limit is reached quickly.

A note on S meter readings. On this sample, S9 = -70 dBm (50 uV = -73 dBm)
A -43 dBm signal nominally is S9 +30 dB, approximate level of an effect on 10 meters
A -33 dBm signal nominally is S9 +40 dB, approximate level of an effect on 20 meters

By Rob Sherwoob NC0B - Revision A
02/17/2012

En conclusion les résultats sont impressionnants. En mode “FI haute” il faut un signal “parasite” à 2KHz de plus S9+30dB pour venir désensibiliser le signal utile qui serait reçu seulement S2. C’est 20dB de mieux qu’auparavant et seulement 10dB de moins que dans le cas de la “FI basse”. A 1 KHz de séparation c’est 10dB moins bien mais toujours excellent.

Par contre, comme le faisait remarquer Rob en aparté, comme tous les postes à DSP sur la FI qui lui sont passés entre les mains, le TS-590s est très sensible aux parasites électriques causés par certains équipements mal filtrés (relais, éclairage type fluo-compact, allumage de voiture…) qui peuvent venir totalement désensibiliser le poste pendant presque une seconde. En milieu urbain c’est aujourd’hui malheureusement très courant et dans certaines conditions nos postes modernes souffrent alors qu’un poste analogique s’en sort beaucoup mieux…

Mesure par Rob Sherwood NC0B sur TS-590s

NC0B en a aussi profité pour faire des mesures du “pic de puissance” à l’émission (ALC overshoot) qui fait tant couler d’encre. Les captures d’écran de cette article illustre ceci et sont de Rob. La grande difficulté c’est que certaines personnes ne rencontrent pas du tout le problème et qu’il est donc dur à cerner! Les mesures qu’il a faites montre en CW un pic de 9% sur le premier élément à 100W, et un pic de 16% si la puissance est baissée à 50W. C’est moyen mais acceptable.

Mesure par Rob Sherwood NC0B sur TS-590s

Par contre en BLU sur le mot “test” en ayant laissé le temps au poste de se stabiliser en émission après avoir appuyé sur la PTT, si puissance est fixée à 50W le pic monte jusque 98W! Avec la puissance à 25W ce pic monte jusqu’à environ 80W. Franchement dangereux pour un amplificateur linéaire non prévu pour supporter de telles puissances.


Mesure par Rob Sherwood NC0B sur TS-590sOn SSB it is worse.  I have two screen shots from my digital storage scope.  Reference of 100% is for a 100 watt peak output.  When set for 50 watts output, a voice peak on the word "test" peaked to 97.6%.  70% full scale would be 50 watts.   When set for 25 watts output, the voice peak on the work "test" peaked to 81.6%.  50% full scale would be 25 watts.

Mise à jour 1.06 du firmware du TS-590s

Kenwood vient de diffuser une nouvelle version du logiciel embarqué pour son transceiver TS-590s. Elle est disponible sur cette page (http://www NULL.kenwood NULL.com/i/products/info/amateur/ts_590/ts590_update_e NULL.html).

Cette version met à jour les fonctionnalités suivantes :

  1. Amélioration du niveau de désensibilisation face à un signal fort situé hors de la bande passante sur les bandes utilisant la FI haute.
  2. Réduction du niveau minimum du TX monitor (contrôle du signal en émission) en mode FSK.
  3. Changement de la constante de temps de l’indicateur ALC et de Processeur Audio (Speech Processor) de 50ms à 300ms.

Traite les symptômes suivants :

  1. Juste après qu’une séquence de réglage AT (Antenna Tuner, boîte d’accord) soit finie, le S-mètre peut rester en haut de l’échelle pour un moment.
  2. Les données sauvegardées des position de la boîte d’accord intégrée peuvent ne pas être enregistrée correctement pour chaque connecteur d’antenne ANT1 / ANT2.
  3. Impossible d’enregistrer un message CW correctement quand le manipulateur électronique intégré est en mode A.

L’amélioration numéro 1 est une très bonne nouvelle. Auparavant un signal de S9+10dB en dehors de la bande passante du filtre DSP mais dans celle du roofing filter pouvait actionner l’AGC. Aujourd’hui le niveau requis semble de 59+35dB ce qui est bien mieux car en FI haute le filtre le plus étroit est de 2,5 KHz.

Le correctif numéro 2 aussi est une bonne nouvelle car je rencontrais ce problème. Pas trop grave pour moi puisque mon antenne A s’utilise sur 20 mètres et au dessus, et l’antenne B 80 mètres et 40 mètres. Toutefois c’est agréable de voir que Kenwood écoute les remarques de ses utilisateurs et continue à améliorer son produit même plusieurs mois après le lancement.

Récepteurs à première FI basse – Partie 3

Après tout ce qu’on a dit sur les performances supposées meilleures des récepteurs à première FI basses (en tous cas pour un budget et un usage amateur), il faut toutefois y apporter une petite nuance. Tout le monde ne tirera pas réellement profit du Dynamic range étendu de ces postes. Si vous n’avez qu’une antenne filaire, si vous n’êtes pas fondus de contests, si vous préférez les bandes WARC ou si 90% de votre trafic est en local, tout poste récent devrait vous donner satisfaction. Suivant l’usage, un FT-450, un TS-480 ou un IC-7200 offrent un format pratique, des fonctionnalités riches et un prix tout à fait correct sans négliger l’aspect performances. Le marché de l’occasion est aussi plein de bonnes affaires avec des FT-990 ou FT-1000D (pour ne citer que Yaesu) qui se négocient à des prix corrects, sont aisés à utiliser comme postes fixes et sont encore loués par de nombreux DXeurs de pointe.

Aussi, ne regardez les défauts de jeunesse du poste que vous convoitez. Une grosse avancée des équipements actuels (initiée par Elecraft il me semble) est la possibilité de mettre à jour leur logiciel interne de façon simple. Tous les constructeurs, grands ou petits, corrigent régulièrement les défauts mineurs de leurs postes. Parfois les mises à jour sont même beaucoup plus profondes et touchent même es algorithmes de traitement du signal dans le DSP. Prenons l’exemple du Ten-Tec Eagle, celui-ci semble souffrir d’un traitement du signal de Réduction du Bruit (NR ou Noise Reduction) très peu efficace. Quand on sait que sur d’autres postes que le Jupiter leur algorithme est tout à fait performant, il ne fait pas de doutes que le défaut sera corrigé.

Que regarder réellement pour faire un juste choix alors. Passons sur ce que les postes savent tous bien faire aujourd’hui (sensibilité, stabilité, puissance d’émission, compresseur, mémoires, manipulateur électronique…) et attardons nous sur les défauts souvent tus des équipements actuels. Tout d’abord, la corollaire d’une bonne résistance aux signaux forts se situe dans la qualité du circuit d’AGC. En effet, le but d’un contrôle automatique du gain est justement d’augmenter la plage de dynamique réellement utilisable. Dans les postes modernes elle est complexe car elle doit d’une part s’assurer que le convertisseur analogique-numérique de la dernière FI soit toujours dans la bonne plage d’exploitation et aussi garantir le confort d’écoute. Les récepteurs à DSP sur la FI comportent souvent une AGC à 2, 3 ou 4 niveaux (AGC analogique, AGC avant le filtrage numérique, AGC pour la BF…). La première génération de postes à DSP sur la FI souffrait d’un trou dans l’attaque de l’AGC ce qui pouvait causer de forts désagrément. Aujourd’hui tout semble résolu. De plus la plupart des postes disposent de 3 niveaux d’AGC (rapide, moyenne, lente) parfois paramétrables en attaque et délai et même totalement désactivable (à proscrire car le CAN saturerait très vite). Les derniers postes sortis ne semblent plus souffrir de défauts. Ensuite, point important mais souvent négligé la qualité de la BF. A quoi cela sert d’avoir un récepteur très sensible et filtrant parfaitement les signaux indésirables si la partie audio vient ajouter des sifflements ou des distorsions. Pour les longues périodes d’utilisation, ce défaut sera plus fatiguant que 10dB de moins dans le Dynamic Range. Dans la même veine, l’ergonomie n’est pas à négliger. Personnellement, même si j’apprécie toujours mon FT-100 qui me gratifie de DX et de new-ones régulièrement, je suis écoeuré de son ergonomie “par menu” qui oblige à appuyer sur 10 touches pour faire certaines opérations récurrentes en cours de trafic.

Courbe de sélectivité composite Orion II Ten-Tec (http://capheda NULL.files NULL.wordpress NULL.com/2011/07/bruit-de-phase-orionii NULL.png)On a beaucoup parlé du bruit de phase, c’est un élément déterminant des performances du récepteur et de l’émetteur. Toutefois peu d’efforts sont réellement faits par les constructeurs. On peut toutefois citer l’exemple positif de l’Orion II de Ten-Tec, qui bien que datant d’il y a plus de 5 ans offre un circuit down-conversion très résistant aux signaux forts et un oscillateur local très propre dans son récepteur principal. Le récepteur secondaire est lui à couverture général et moins bien doté. Le graphe ci-contre est issue de son banc d’essai par G3SJX pour RadCom paru en Août 2006, le trait plein montre que le bruit de phase est excellent, même si le FT-5000 doit faire mieux de 10dB aujourd’hui et le TS-590s mieux de 20dB pour son récepteur à première FI basse.

Par ailleurs il ne faut négliger l’aspect émission. La forme de l’attaque du signal en CW est importante pour garantir la meilleure efficacité en terme d’émission. Une attaque trop rapide va étaler le spectre à l’émission et envoyer de la puissance inutilement à plusieurs kiloHertz à côté de la fréquence utile. Le circuit d’ALC est souvent considéré comme problématique. Au moins la moitié des postes de la dernière décennie ont soit une ALC trop agressive qui limite inutilement la puissance transmise et compresse trop fortement le signal créant encore une fois un étalement du spectre transmis. L’ALC peut aussi se mettre à osciller… Dernier problème touchant par exemple le TS-590 ou l’IC-7410 (sans parler des FT-840, IC-706…) et un pic de puissance lors du passage en émission. Même avec une puissance réduite à 60W pour accommoder un amplificateur linéaire legal-limit de 1,5kW (Alpha 9500 par exemple), le transceiver envoie pendant un temps bref toute la puissance (100w) ou plus. Les effets peuvent aller de la simple mis en sécurité de l’amplificateur à une destruction progressive du tube ou des transistors. Dernier point, le niveau des signaux d’intermodulation du troisième ordre ou plus en émission est aussi à surveiller sur les postes utilisant un dernier étage à 13,8V (contrairement à ceux à 40V ou plus). Encore une fois la puissance serait inutilement transmise là où il ne faut pas et surtout vous allez perturber du monde sur une large plage de fréquence…

Les revues parue dans les magazines restent néanmoins de très bonnes références, mais il faut savoir lire entre les lignes et ne pas négliger les petits caractères. Personnellement, je trouve que les revues de l’ARRL publiées dans QST sont parfois subjectives et que certaines mesures sont biaisées (mesure du Dynamic Range qui ne prend pas en compte la limitation par le bruit de phase) pour gonfler un peu les chiffres. Je leur préfère celles du magazine RadCom de la RSGB qui sont généralement l’oeuvre de Peter Hart de G3SJX. Elles ont l’inconvénient d’être faites sur un matériel prêté par les constructeurs et non acheté au hasard dans le commerce comme chez QST. Par contre je trouve que Peter est plus objectif, plus proche de la réalité du terrain et surtout n’hésite pas à comparer les produits et les marques entre elles (ce que vous ne verrez jamais dans un QST récent).

Maintenant je pense que vous attendez une conclusion… et bien je n’en ferais pas dans l’immédiat. Par contre tout vous paraîtra plus clair quand je rentrerai de ma petite semaine de vacances en famille à Singapour. Je vous raconterai ce que j’ai ramené dans mes valises, et pourquoi j’ai fait tout le cheminement de recherche que je viens de vous relater.